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薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點數(shù)值分析

作者:徐斌 姚勇 褚云朋 周俐俐 鄧勇軍 陳代果 繆新樂    
時間:2013-11-25 10:18:32 [收藏]
通過采用有限元軟件對薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點進(jìn)行數(shù)值模擬,分析該節(jié)點的性能以及該節(jié)點的破壞模式。結(jié)果表明:該節(jié)點屬于半剛性節(jié)點,不能簡單的視為剛性連接或鉸接;并且加勁肋應(yīng)力變化較大,設(shè)計
    關(guān)鍵詞:

      要:通過采用有限元軟件對薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點進(jìn)行數(shù)值模擬,分析該節(jié)點的性能以及該節(jié)點的破壞模式。結(jié)果表明:該節(jié)點屬于半剛性節(jié)點,不能簡單的視為剛性連接或鉸接;并且加勁肋應(yīng)力變化較大,設(shè)計時應(yīng)具有足夠的厚度;該節(jié)點的最終破壞是由于方鋼管梁的局部屈曲,符合“強(qiáng)節(jié)點弱桿件”的抗震設(shè)計原則。

    關(guān)鍵詞:薄壁方鋼管;加腋節(jié)點;半剛性連接;數(shù)值模擬

    1

    薄壁輕鋼結(jié)構(gòu)作為一種新型的鋼結(jié)構(gòu)體系,由于薄壁輕鋼結(jié)構(gòu)具有整體性好、高次超靜定的結(jié)構(gòu)體系,具有多道抗震防線的優(yōu)點,并且符合我國的環(huán)保、節(jié)能、節(jié)水、住宅產(chǎn)業(yè)化政策,將成為我國建筑發(fā)展的新趨勢[1]。在我國薄壁輕鋼結(jié)構(gòu)房屋體系(圖1)當(dāng)中,其輕鋼骨架梁柱構(gòu)件通常采用冷彎薄壁方鋼管、矩形鋼管、C型鋼、L型鋼、槽型鋼,然而在這些截面形式當(dāng)中,以方鋼管、矩形鋼管的截面形式較優(yōu)越。這類截面材料繞中和軸均勻分布,使得截面具有良好的抗壓和抗彎扭承載能力以及較大的剛度[2],從而降低結(jié)構(gòu)的用鋼量。然而在這類輕鋼骨架之間通常采用直接焊接方式(圖2),采用焊接方式連接,密閉性好,板件凈截面面積不會減小,但在這種節(jié)點反復(fù)焊接過程當(dāng)中,對節(jié)點部分產(chǎn)生很明顯的初始應(yīng)力,節(jié)點脆性明顯增

     \

    1 輕鋼結(jié)構(gòu)骨架體系(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點

    加,降低節(jié)點的延性,然而節(jié)點是構(gòu)成鋼框架不可

    缺少的部分,并且歷次地震,如1985年墨西哥城地震、1994年美國諾斯里齊地震、1995年日本阪神地震,大部分輕鋼建筑都以節(jié)點的破壞而導(dǎo)致建筑的倒塌,因此對這類輕鋼結(jié)構(gòu)的節(jié)點連接應(yīng)受到工程界的廣泛重視[3-4]。為此本文提出在方鋼管梁的上下翼緣增設(shè)加勁肋,以改善節(jié)點的強(qiáng)度和剛度。建立三維空間節(jié)點有限元模型進(jìn)行分析,探討加腋后節(jié)點的性能及其破壞模式。

    2.模型建立

    2.1幾何模型

    3為本文研究節(jié)點的三維視圖,其中方鋼管柱的截面尺寸為120×120×3mm,高度為1200mm,兩個方鋼管柱之間間距為600mm;方鋼管梁12截面尺寸為100×100×2mm,其中方鋼管梁1長度700mm,方鋼管梁2長度為480mm;加勁板尺寸為120×50×3mm,加勁肋尺寸為40×3mm

    \ 

    2現(xiàn)場焊接節(jié)點(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點


    \

    (1-方鋼管柱,2-方鋼管梁1,3-方鋼管梁2,

    4-加勁板,5-加勁肋,6-方鋼管柱底板)

    3 加腋節(jié)點三維視圖

    2.2 材料模型

    方鋼管梁柱的材料特性見圖5,加勁肋與梁柱所用材料相同,故取相同值。采用多線性材料模型,彈性模量E=161249.7MPa,泊松比ν=0.3。模型采用的屈服準(zhǔn)則為Von Mises屈服準(zhǔn)則,并且認(rèn)為材料是各向同性強(qiáng)化的。

    2.3有限元模型

    采用ANSYS軟件對圖3所示的連接節(jié)點建立有限元計算模型。由于方鋼管梁柱的長度及寬度與其壁厚的比值較大,故采用每個節(jié)點具有6個自由度的殼單元shell181,該單元具有應(yīng)力剛化及大變形功能,具有強(qiáng)大的非線性功能;增設(shè)的加勁肋采用四面體單元solid92,每個節(jié)點具有三個自由度,該單元支持塑性、蠕動、膨脹、應(yīng)力鋼化、大變形和大張力;方鋼管柱上下底板采用solid45單元,并且假定其為剛性;在方鋼管梁1端部增加端板,其中線距離方鋼管柱翼緣距離為650mm,假定其為剛性。對于體單元與殼單元的公共邊界采用共用節(jié)點,建立該節(jié)點的有限元模型如圖4所示,并對節(jié)點域處的單元網(wǎng)格劃分加密。方鋼管柱底部為固端上部為鉸接的邊界條件。

    \ 

    4 加腋節(jié)點有限元模型(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點

    \ 

    5材料本構(gòu)

    3.計算結(jié)果分析

    3.1荷載位移曲線

     \

    6 荷載位移曲線(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點

    6為該節(jié)點的荷載位移曲線,該節(jié)點在開始處于彈性階段,荷載與位移呈線性增加,當(dāng)荷載達(dá)到13.23kN時,節(jié)點開始屈服,對應(yīng)的屈服位移為7.4mm;隨即進(jìn)入屈服階段,達(dá)到節(jié)點的極限承載力為25.53kN,按全截面塑性發(fā)展,可計算其極限承載力為26.33kN,略大于有限元計算結(jié)果。該節(jié)點的彎矩轉(zhuǎn)角曲線與荷載位移曲線變化相似,同時可計算其初始轉(zhuǎn)動剛度為847.5kNm

    根據(jù)文獻(xiàn)5當(dāng)中連接的初始轉(zhuǎn)動剛度Ki標(biāo)準(zhǔn)定義為:\,則為剛接;\ ,則為鉸接; \,則為半剛性連接;

    E為鋼材彈性模量,Ib為梁截面慣性矩,Lb為梁跨度,kb=8(有支撐框架)或kb=25(無支撐框架)。

    可計算得:

      \即屬于半剛性連接。

        當(dāng)以連接的受彎承載力為標(biāo)準(zhǔn)定義:該節(jié)點的塑性彎矩為 \;粱端的塑性轉(zhuǎn)角: \。其中取 \

      \,可得其相對彎矩轉(zhuǎn)角曲線如圖7所示,可見該節(jié)點的相對彎矩轉(zhuǎn)角曲線位于半剛性連接區(qū)域類,并且與剛性連接或鉸接連接均相差較大,因此在設(shè)計時不能簡單的將該類節(jié)點視為剛接或鉸接連接。

    \ 

    7 相對彎矩轉(zhuǎn)角曲線

    3.2 應(yīng)力分析

    8(彈性階段)及圖9(極限荷載作用時)為節(jié)點沿方鋼管梁1長度方向各截面的應(yīng)力發(fā)展趨勢,1.0H、1.5H2.0H、4.0H(梁形心與柱翼緣交點為坐標(biāo)原點,X軸、Y軸和Z軸分別為梁寬方向、梁高方向、梁長方向,H為梁截面高度)。

    從圖8a)可以看出梁的彎曲應(yīng)力大致成三角形分布,剪應(yīng)力大致呈拋物線分布,并且各截面處梁腹板的剪應(yīng)力大致相等,均符合經(jīng)典的梁理論。Mises應(yīng)力分布大致也成拋物線型分布,但隨著距離方鋼管柱表面距離的減小,其應(yīng)力變化更大。

    \ 

    a)正應(yīng)力分布

     \

    b)剪應(yīng)力分布

    \ 

    cMisses應(yīng)力分布

    8 沿梁長度方向各截面的應(yīng)力分布圖

    從圖9a)可以看出,正應(yīng)力的分布與彈性節(jié)點變化相似,而剪應(yīng)力與彈性階段的明顯不同,其原因主要是方鋼管梁在進(jìn)入屈服階段過程中,剪應(yīng)力發(fā)生了內(nèi)力重分布。在X=1.0H時,腹板中部的Mises略大于其余部位,表面在繼續(xù)承受荷載作用時,該部位率先發(fā)生屈曲。

    10為極限荷載作用下方鋼管柱的Mises應(yīng)力分布,從中可以看出,方鋼管柱腹板應(yīng)力大部分小于屈服應(yīng)力,表明增設(shè)加勁肋能夠明顯改善在節(jié)點域柱腹板的應(yīng)力,防止柱發(fā)生屈曲;圖11為加勁肋與加勁板的Mises應(yīng)力分布,在加勁肋的角部產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,局部應(yīng)力已明顯超過屈服應(yīng)力,局部接近極限應(yīng)力值,可見在設(shè)計時三角形加勁肋應(yīng)具有足夠的厚度,以防止應(yīng)力集中而被拉裂。

     \

    a)正應(yīng)力分布

    \ 

    b)剪應(yīng)力分布

    \ 

    cMisses應(yīng)力分布

    9 沿梁長度方向各截面的應(yīng)力分布圖

    \

    10 方鋼管柱的Mises應(yīng)力分布

    \

    11 三角形加勁肋的Mises應(yīng)力分布

    3.3破壞模式

    節(jié)點在彈性工作狀態(tài)下,荷載位移曲線為基本直線段,荷載隨位移的增大而增長很快,此時連接剛度大,在節(jié)點進(jìn)入屈服階段之前,加勁肋的應(yīng)力較大,此處也是最早出現(xiàn)塑性區(qū),隨著荷載的增加,節(jié)點整體荷載位移曲線開始彎曲。隨著荷載的增大,角鋼的塑性區(qū)不斷擴(kuò)大,剛度下降,加載點位移增加較快,但此時角鋼并沒出現(xiàn)較明顯的屈曲。達(dá)到極限荷載后,加勁肋開始出現(xiàn)屈曲,不過此時節(jié)點域處方鋼管梁應(yīng)力增長較快,大部分進(jìn)入塑性,同時腹板出現(xiàn)向外鼓曲,下翼緣向內(nèi)凹陷(圖12),其變形速度較加勁肋快許多,而此時方鋼管柱的應(yīng)力幾乎沒變,可見該節(jié)點符合“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計原則。

     \

    12節(jié)點破壞模式

    4.結(jié)

        1)通過對該節(jié)點的荷載位移曲線以及節(jié)點的初始轉(zhuǎn)動剛度大小的研究表明,該節(jié)點既不能簡化成剛性連接,更不能視為鉸接,而屬于梁柱半剛性連接;

    2)在外荷載作用下,增設(shè)加勁肋能明顯改善節(jié)點域柱腹板的應(yīng)力,并且節(jié)點的最終破壞模式是由于方鋼管梁的局部屈曲,符合“強(qiáng)節(jié)點弱桿件”的設(shè)計原則。加勁肋的應(yīng)力較大,設(shè)計時應(yīng)具有足夠的厚度,以滿足“強(qiáng)節(jié)點弱桿件”的抗震設(shè)計原則。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 姚勇,褚云朋,鄧勇軍,.低層冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)體系動靜性能數(shù)值模擬[J].建筑結(jié)構(gòu).2011(2):41-45.

    [2] 陳驥.鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定理論與設(shè)計[M].西安建筑科技大學(xué).2005:242-298.

    [3] 田俊杰.輕型鋼結(jié)構(gòu)體系節(jié)點半剛性連接性能及框架極限承載力分析[D].長沙理工大學(xué)碩士學(xué)位論文.2003.

    [4] 陳堅.新型輕鋼龍骨體系梁-柱節(jié)點試驗性研究及有限元分析[D].武漢理工大學(xué)碩士學(xué)位論文.2006.

    [5] 李國強(qiáng),石文龍,王靜峰.半剛性連接鋼框架結(jié)構(gòu)設(shè)計[M].中國建筑工業(yè)出版社.2009:1-2.

     (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院)

     


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