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雙絲埋弧焊技術(shù)在橋梁鋼Q370q焊接中的應(yīng)用研究

作者:車平 陳輝 張劍峰 袁俊 孫立雄    
時(shí)間:2013-10-11 11:05:08 [收藏]
本文研究了橋梁鋼Q370q的雙絲埋弧焊焊接性。通過匹配不同的焊絲以及不同的焊接工藝參數(shù),研究了橋梁鋼Q370q的微觀組織及力學(xué)性能。研究表明,Q370qD鋼用H10Mn2進(jìn)行雙絲埋弧焊焊接
    關(guān)鍵詞:雙絲埋弧焊技術(shù)

      要:本文研究了橋梁鋼Q370q的雙絲埋弧焊焊接性。通過匹配不同的焊絲以及不同的焊接工藝參數(shù),研究了橋梁鋼Q370q的微觀組織及力學(xué)性能。研究表明,Q370qD鋼用H10Mn2進(jìn)行雙絲埋弧焊焊接,焊縫的低溫韌性較低,但通過匹配優(yōu)選焊材(CJQ-4焊絲)進(jìn)行焊接,低溫性能優(yōu)良。

    關(guān)鍵詞:雙絲埋弧焊;橋梁鋼Q370q;焊接性;低溫韌性;力學(xué)性能

    1.前言

    近年來,隨著鋼材冶煉技術(shù)的提高和焊接技術(shù)的進(jìn)步,鋼結(jié)構(gòu)工程日益向大型化、高參數(shù)方向發(fā)展,隨之使用的鋼材強(qiáng)度、厚度,結(jié)構(gòu)的跨度等都在增加,以及以焊接為主的連接技術(shù)成熟,相應(yīng)的焊接工作量也逐漸增加,在這個(gè)日益追求效率的社會(huì),誰的生產(chǎn)效率越高,學(xué)習(xí)和掌握新技術(shù)的能力越強(qiáng),誰占有市場(chǎng)的份額和效益也就越高,由此提高工效成了控制制造成本的最有效途徑。雙絲(多絲)埋弧自動(dòng)焊在建筑鋼結(jié)構(gòu)、重型機(jī)械、石油管道等領(lǐng)域的應(yīng)用十分廣泛,特別是在石油天然氣管道中已使用 4 絲焊接,工藝很成熟。但在橋梁鋼焊接中應(yīng)用還是空白,將雙絲埋弧焊接技術(shù)應(yīng)用在橋梁鋼Q370q拼接直縫的焊接中,將會(huì)大幅提高焊接效率,因此,開展采用雙絲埋弧焊接技術(shù)焊接橋梁鋼的試驗(yàn)研究具有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義。

    九十年代初,大橋局和武鋼聯(lián)合共同開發(fā)了大跨度鐵路橋梁用鋼14MnNbqQ370q)。該鋼采用降碳加鈮合金超純凈的冶金方法,保證了在屈服強(qiáng)度ReL370Mpa的基礎(chǔ)上,具有優(yōu)異的-40℃低溫沖擊韌性。一般的正火鋼材是在固熔強(qiáng)化的基礎(chǔ)上,通過沉淀強(qiáng)化和細(xì)化晶粒來進(jìn)一步提高強(qiáng)度和保證韌性,焊接正火鋼時(shí),在加熱到高于1100攝氏度以上的熱影響區(qū)內(nèi),如果停留時(shí)間較長(即大線能量時(shí)),實(shí)際上破壞了材料原先正火狀態(tài)下的有利組織狀態(tài)和良好的綜合性能,使焊縫又恢復(fù)到了正火前的熱軋狀態(tài),隨著焊接線能量的增加,對(duì)焊接熱影響區(qū)韌性的損失越來越明顯。但隨著鋼材冶煉和軋制技術(shù)的進(jìn)步,特別是微合金化鋼和TMCP軋制工藝的成熟和普及,利用TiOTiN等有效阻止HAZ晶粒粗化,大副提高鋼材的高溫穩(wěn)定性,為推廣應(yīng)用雙絲(多絲)埋弧焊等高效焊接技術(shù)提供了保障。

    雙絲埋弧焊接技術(shù)是上世紀(jì)50年代出現(xiàn)的一種高效的焊接工藝,雙絲埋弧焊電源的類型可以是直流+直流、交流+交流、直流+交流三種組合,綜合考慮到焊接工藝性的影響,本次選擇采用共熔池雙電源雙絲埋弧焊(直流+交流),由于兩焊絲靠得很近,可形成一個(gè)窄而長的熔池,以改善熔池的形狀特征,在保持適當(dāng)?shù)暮傅劳庑蔚那闆r下不僅加快焊接速度,而且可以避免電弧磁偏吹的影響。

    2.試驗(yàn)材料、設(shè)備

    2.1 試驗(yàn)鋼材

    試驗(yàn)選用近年來在橋梁制造中廣泛使用的Q370qD鋼板,供貨狀態(tài)為控軋狀態(tài),板厚為44mm,試驗(yàn)鋼板的化學(xué)成分及力學(xué)性能分別見表1、表2,經(jīng)過復(fù)驗(yàn)均滿足標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 714-2008)要求。

    1 試驗(yàn)用鋼板化學(xué)成分(%

    \

                                                                

    2 試驗(yàn)用鋼板力學(xué)性能

    \

     

    2.2 試驗(yàn)焊接材料

    結(jié)合Q370qD鋼鋼材冶金合金化元素及以往工程的焊接經(jīng)驗(yàn),埋弧焊絲分別采用H10Mn2(φ5.0,批號(hào):0701121,CJQ-4(φ5.0,批號(hào):08-745),H10Mn2焊絲是C-Mn系低合金焊絲,CJQ-4焊絲相比,焊絲中S、P等雜質(zhì)量稍高,而Si、Mn含量與CJQ-4相當(dāng),同時(shí)CJQ-4焊絲中提高了Ni含量。焊接時(shí)均匹配焊劑SJ101q,該焊劑是一種中等堿度的燒結(jié)焊劑,其堿度系數(shù)在1.7左右,與該焊劑組合的綜合性能優(yōu)良。焊接材料的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表3。

    3 焊材化學(xué)成分及力學(xué)性能

    \

                               

    2.3 試驗(yàn)焊接設(shè)備

    焊接設(shè)備采用新購唐山開元自動(dòng)焊接設(shè)備有限公司的雙絲埋弧焊機(jī),如圖1所示。

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    a)直流電源ZD5-1250B 

    \

    b)機(jī)頭MZC-1250M 

    \

    C)交流電源BXL-1250

    1 雙絲雙電埋弧焊設(shè)備


    3.試驗(yàn)過程

    3.1 坡口制備

    焊接坡口采用對(duì)稱X型坡口,坡口鈍邊為8mm,采用機(jī)加工完成,具體坡口見圖2。

     \

    2 焊接接頭形式(雙絲埋弧焊技術(shù))

    3.2 試驗(yàn)項(xiàng)目及焊接工藝參數(shù)

    雙絲埋弧焊接過程中,前絲(直流)、后絲(交流)共同決定了熱輸入和最終的組織狀態(tài),前絲的電流大而電壓小,決定焊道的熔透深度;后絲的電流較小而電壓較大,可以保證熔寬和焊縫成型,要求前后絲參數(shù)必須匹配。另外,從脫渣性及焊縫表面成型考慮,選擇絲距為25mm,前絲向焊接方向傾斜5°以獲得較大的熔深,后絲向焊接方向反向傾斜10°以獲得較寬的熔寬。編號(hào)1#3#、9#Q370qD鋼雙絲埋弧焊試件、4#Q370qD鋼單絲埋弧焊試件。試驗(yàn)項(xiàng)目及工藝參數(shù)見表4。

     4 試驗(yàn)工藝參數(shù)表

    \

    注:焊道數(shù)字加黑為后焊一側(cè)焊道,焊前清根處理。

    4.試驗(yàn)結(jié)果及分析

    4.1 焊縫宏觀及微觀金相分析

    力學(xué)性能試件經(jīng)拋光、硝酸熱蝕,進(jìn)行微觀組織分析,接頭焊縫及HAZ微觀照片見圖3。通過微觀照片對(duì)比分析(見圖3),Q370qD鋼(1#3#試件)焊縫區(qū)的針狀鐵素體所占的比例明顯小于先共析鐵素體的比例,4#、9#試件焊縫區(qū)針狀鐵素體比例稍有加大。

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     \

    2#Q370qD雙絲)焊縫金屬組織  400×                      2#Q370qD雙絲)HAZ組織  400×

     \

    3#Q370qD雙絲)焊縫金屬組織  400×                    3#Q370qD雙絲)HAZ組織  400×


    \

    9#Q370qD雙絲)焊縫金屬組織  400×                       9#Q370qD雙絲)HAZ組織  400×


    \


    4#Q370qD單絲)焊縫金屬組織  400×                      4# Q370qD單絲)HAZ組織  400×

    3 焊縫金屬及HAZ微觀組織(雙絲埋弧焊技術(shù))

     

     

    4.2 焊縫化學(xué)成分分析

    焊縫的化學(xué)成分見表6。焊縫化學(xué)成分與母材相匹配,S、P含量均較低;對(duì)于Ni、V、Ti三種元素, Q370qD9#試件焊縫Ni含量為1#3#試件的5倍。

    6 焊縫化學(xué)成分(%

    \

    4.3 力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果

    焊縫接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見表7。

     7 焊縫接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果

    \

                                                                                  

    注: 4#試件單絲埋弧焊接試件

         

    對(duì)于Q370qD鋼,雙絲與單絲埋弧焊焊接接頭的RmReL、AHV10max及側(cè)彎試驗(yàn)結(jié)果均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,但雙絲埋弧焊1#3#試件采用H10Mn2SJ101q進(jìn)行焊接,-20℃低溫沖擊功Akv平均為34J,小于標(biāo)準(zhǔn)要求的41J。主要原因由于Q370qD鋼為Nb元素強(qiáng)化鋼,一方面,雙絲埋弧前絲的焊接電流大,導(dǎo)致施焊時(shí)焊縫熔合比增大,基材中的Nb元素大量過渡到焊縫中,擴(kuò)大了焊縫結(jié)晶溫度范圍,促使焊縫中形成呈帶狀分布的先共析鐵素體;另一方面,由于雙絲埋弧焊的窄長溫度場(chǎng)和雙峰熱循環(huán)的特點(diǎn),焊縫在冶金過程高溫停留時(shí)間較長、冷卻速度較慢致使產(chǎn)生大量的先共析鐵素體,這兩種鐵素體的位錯(cuò)密度較低,韌性也較差,隨著焊縫中先共析鐵素體的比例增多,導(dǎo)致焊縫中針狀鐵素體的比例明顯減少,因此焊縫韌性較差。而雙絲埋弧焊9#試件,采用CJQ-4SJ101q進(jìn)行焊接,-20℃低溫沖擊功Akv平均為82J,大于標(biāo)準(zhǔn)要求的41J。由于CJQ-4焊絲同1#、2#、3#試件選用的H10Mn2相比,SP含量明顯降低,且增加了焊絲Ni含量,Ni元素是奧氏體化元素,固熔在Fe晶格間,抑制了先共析鐵素體的生成,有利于針狀鐵素體的形成,從微觀組織上來看,焊縫區(qū)針狀鐵素體比例明顯多于先共析鐵素體,促使韌性提高。雙絲焊焊縫熱影響區(qū)的-20℃低溫沖擊功Akv大于標(biāo)準(zhǔn)要求的41J,但同單絲焊相比稍有下降。

    5.結(jié)

    對(duì)于Q370qD鋼用H10Mn2進(jìn)行雙絲埋弧焊焊接,焊縫的低溫韌性較低,但通過匹配優(yōu)選焊材,試驗(yàn)用武漢鐵錨的CJQ-4焊絲焊接,低溫性能優(yōu)良。以上說明通過焊材的優(yōu)選、工藝參數(shù)的調(diào)整在技術(shù)上是完全可行的。

     

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